Thứ Ba, Tháng Bảy 5, 2022
HomeWikiTÔI THÉP - ChưƠng : CẤu tạo tinh thể CẤu tạo nguyên...

TÔI THÉP – ChưƠng : CẤu tạo tinh thể CẤu tạo nguyên tử VÀ CÁc dạng liên kết trong vật rắN 5

7.2. TÔI THÉP

7.2.1. Định nghĩa

Tôi thép là phương pháp nhiệt luyện nung thép lên cao quá nhiệt độ tới hạn (Ac1) để làm xuất hiện tổ chức Austenit, giữ nhiệt rồi làm nguội nhanh thích hợp để Austenit chuyển biến thành Mactenxit hay các tổ chức không ổn định khác với độ cứng (như Bainit, Trustit khi tôi đẳng nhiệt) và tính chống mài mòn cao.

7.2.2. Đặc điểm

– Phải làm nguội trong các môi trường có tốc độ nguội phù hợp (vng ≥ vng.tới hạn)

– Tổ chức thu được sau khi tôi là tổ chức triển khai không không thay đổi nên phải tích hợp với ram để tạo tổ chức triển khai không thay đổi hơn .
– Do vận tốc nguội nhanh, đồng thời xảy ra chuyển biến Mactenxit nên cụ thể sau khi tôi dễ sống sót biến dạng và ứng suất dư .

– Độ cứng của sản phẩm sau khi tôi phụ thuộc vào hàm lượng cacbon trong thép và tốc độ nguội (môi trường hay phương pháp làm nguội).

7.2.3. Mục đích của tôi thép

– Nâng cao độ cứng và tính chống mài mòn của thép do đó kéo dài được thời gian làm việc của các chi tiết chịu mài mòn. Độ cứng của thép tôi phụ thuộc vào lượng cacbon. Thép có lượng cacbon quá thấp < 0,25% khi tôi có độ cứng không cao, không đủ chịu mài mòn. Vậy, muốn đạt được mục đích này thép tôi phải có hàm lượng cacbon trung bình và cao từ 0,3% cacbon trở lên. - Nâng cao độ bền do đó nâng cao được sức chịu tải của cụ thể máy. Nhờ đặc thù này mà người ta triển khai tôi thép cho những cụ thể máy quan trọng ( chịu tải nặng, chóng mòn và gẫy ), những chi tiết cụ thể quyết định hành động năng lực thao tác lâu dài hơn của máy. Nguyên công tôi thép đóng vị trí quan trọng đặc biệt quan trọng trong nhiệt luyện vì những nguyên do sau : + ) Quyết định cơ tính của thép tương thích với điều kiện kèm theo thao tác do vậy quyết định hành động tuổi thọ của chi tiết cụ thể máy . + ) Là một trong những nguyên công sau cuối, cụ thể đã ở dạng thành phẩm .

Các mục đích nêu trên chỉ đạt được bằng sự kết hợp với ram tiếp theo.

7.2.4. Tốc độ tôi tới hạn và độ thấm tôi

7.2.4.1. Tốc độ tôi tới hạn

– Định nghĩa : Là vận tốc nguội nhỏ nhất thiết yếu để Austenit chuyển biến thành Mactenxit với từng loại thép khác nhau .

vng.tới hạn =

Ar1 : nhiệt độ tới hạn dưới của thép
T0 : nhiệt độ ứng với Austenit quá nguội kém không thay đổi nhất

T

To

τgh

gh: thời gian kém ổn định nhất của Austenit

H×nh 7.3 Tèc ®é t«i tíi h¹n cña thÐp
Ý nghĩa của vận tốc tôi tới hạn :
+ ) Tốc độ tới hạn của thép càng nhỏ thép càng dễ tôi cứng vì lúc đó chỉ cần dùng những thiên nhiên và môi trường nguội chậm cũng đủ để đạt độ cứng .
+ ) Tốc độ tôi tới hạn của những thép khác nhau cũng khác nhau .
Tốc độ tôi tới hạn nhờ vào vào vị trí của đường cong chữ ” C ” hay là tính không thay đổi của Austenit quá nguội. Tính không thay đổi của Austenit quá nguội càng lớn, đường cong chữ ” C ” dịch sang phải càng nhiều, vận tốc tôi tới hạn càng nhỏ .
Các yếu tố ảnh hường đến vận tốc tôi tới hạn : Mọi yếu tố làm tăng tính không thay đổi của austenit quá nguội ( τgh ) đều làm giảm v ­ th. Mặt khác những yếu tố giúp cho sự tạo nên hỗn hợp Ferit – Xementit đều làm giảm tính không thay đổi cảu austenit và làm tăng v ­ th. Các yếu tố đó là :
1. Sự như nhau của austenit. Austenit có thành phần cacbon càng giống hệt thì càng dễ biến thành Mactenxit. Khi austenit có thành phần cacbon phân bổ không đều thì dễ tạo thành hỗn hợp Ferit – Xementit hơn, trong đó vùng có cacbon cao dễ biến thành Xementit, vùng có cacbon thấp dễ biến thành Fẻit. Nâng cao nhiệt độ tôi tạo cho austenit đồng đều về thành phần cacbon sẽ nâng cao tính không thay đổi của austenit quá nguội .
2. Các thành phần rắn chưa tan hết vào austenit khi nung nóng như những thành phần cacbit – Xementit, làm khó khăn vất vả cho chuyển biến austenit – Mactenxit, do đó làm tăng vth .
3. Kích thước hạt austenit – như đã biết khi chuyển biến Peclit, mầm tiên phong sinh ra ở biên giới hạt austenit, do vậy hạt austenit nhỏ với tổng biên giới hạt lớn sẽ thôi thúc chuyển biến thành Peclit và khó chuyển biến Mactenxit. Vì thế mặc dầu hạt austenit to tạo nên những mẫu sản phẩm có tính dòn cao, nhưng vận tốc tôi tới hạn nhỏ hơn .
4. Thành phần kim loại tổng hợp của austenit. Như đã trình diễn sơ bộ ở trên, austenit càng chứa nhiều nguyên tố kim loại tổng hợp tính không thay đổi của nó càng tăng, vth càng nhỏ. Do vậy thép hợp kim có vth nhỏ hơn so với thép cacbon. Lượng cacbon trong austenit cũng ảnh hưởng tác động tới vth. Khi tăng hàm lượng cacbon v th giảm đi, tới 0.8 – 1.0 % C vẫn đạt đến giá trị nhỏ nhất, sau đó vth lại tăng lên .

7.2.4.2. Độ thấm tôi của thép

Độ thấm tôi
Trong quy trình làm nguội khi tôi, vận tốc nguội không hề đều nhau trên hàng loạt tiết diện của chi tiết cụ thể thép : khi nào mặt phẳng cũng nguội nhanh hơn ở lõi, tùy thuộc vào vận tốc nguội trên tiết diện thép hoàn toàn có thể nhận được những tổ chức triển khai khác nhau. Hiện tượng thường gặp là từ mặt phẳng tới chiều sâu nhất định có tổ chức triển khai Mactenxit cứng, phần lõi có tổ chức triển khai Trustit, Xoocbit mềm hơn .

Độ thấm tôi là chiều dày của lớp tôi cứng có tổ chức Mactenxit và Mactenxit + Trustit

Hình 7.4 Độ thấm tôi và tổ chức thép phụ thuộc tốc độ nguội

Giả sử chi tiết cụ thể thép hình trụ tròn có đường kính D, khi làm nguội vận tốc nguội phân bổ trên đường kính tiết diện có dạng hình chữ V. Chỉ có lớp mặt phẳng với chiều dày nhất định có vận tốc nguội lớn hơn vận tốc nguội tới hạn mới được tôi cứng .
Vậy yếu tố quan trọng nhất tác động ảnh hưởng đến độ thấm tôi là vận tốc tôi tới hạn, rõ ràng bằng cách nào đó tính không thay đổi của austenit quá nguội tăng lên, đường cong chữ “ C ” dịch sang phải dẫn đến làm hạ thấp vth, do đó làm tăng độ thấm tôi. Trong trường hợp vận tốc tôi tới hạn của thép quá nhỏ bé hơn cả vận tốc nguội của lõi, thì cả lõi cũng được tôi cứng thành Mactenxit, lúc đó toàn tiết diện có tổ chức triển khai Mactenxit, hiện tượng kỳ lạ đó gọi là tôi thấu. Ngược lại có trường hợp vận tốc tôi tới hạn quá lớn ngay cả vận tốc nguội nhanh ở mặt phẳng cũng không đạt được tổ chức triển khai Mactenxit do đó hàng loạt chi tiết cụ thể không được tôi .
Như vậy mọi yếu tố làm giảm vận tốc tôi tới hạn ( kim loại tổng hợp hóa, làm đồng dều austenit …. ) đều làm tăng độ thấm tôi .

Yếu tố thứ hai ảnh hưởng đến độ thấm tôi là tốc độ làm nguội, tức là tùy thuộc vào khả năng làm nguội nhanh hay chậm của môi trường tôi đã chọn. Rõ ràng khi làm nguội nhanh hơn tốc độ nguội ở bề mặt và ở lõi đều tăng lên đường phân bố theo tốc độ nguội sẽ nâng lên, như vậy độ thấm tôi cũng được tăng lên tương ứng (tốc độ nguội nhanh hay chậm không ảnh hưởng gì đến tốc độ tôi tới hạn). Tuy nhiên không thể quá lạm dụng yếu tố này để tăng độ thấm tôi bởi vì làm nguội quá nhanh dẫn tới làm tăng mạnh ứng suất bên trong gây ra nứt cong vênh.

Cách xác định độ thấm tôi

Trong trong thực tiễn rất khó xác lập chiều dày lớp thấm tôi bằng chiều dày của lớp chỉ có Mactenxit, mà thường được tính bằng chiều dày từ mặt phẳng đến lớp có tổ chức triển khai nửa Mactenxit ( 50 % M + 50 % T ), vì tổ chức triển khai này dễ phát hiện bằng chiêu thức kim tương hoặc bằng cách đo độ cứng của tổ chức triển khai nửa Mactenxit ở những thép có thành phần cacbon khác nhau .

Ý nghĩa của độ thấm tôi
Độ thấm tôi có ý nghĩa rất quan trọng so với thép chính do nó quyết định hành động năng lực hóa bền thép bằng nhiệt luyện tôi + ram .
Như đã biết, độ bền của thép đạt được giá trị cao nhất chỉ ở trạng thái sau khi tôi và ram. Nếu sau tôi, lớp được tôi cứng quá mỏng mảnh, chỉ chiếm một phần nhỏ của tiết diện thì hiệu suất cao hóa bền kể trên không đáng là bao nhiêu, độ bền của cụ thể tăng lên rất ít so với trước khi tôi. Nhưng nếu sau khi tôi hàng loạt hay hầu hết tiết diện được tôi cứng thì hiệu suất cao hóa bền tăng lên rõ ràng .
Độ thấm tôi có ý nghĩa đặc biệt quan trọng so với thép cấu trúc là loại thép để sản xuất những chi tiết cụ thể máy, nhu yếu đa phần của nó là cần độ bền cao. Đối với một chi tiết cụ thể quan trọng, chịu tải trọng lớn cần sản xuất bằng thép có độ thấm tôi lớn để tôi thấu, nhằm mục đích đạt độ bền cao đồng đều trên toàn tiết diện .

Đối với một số trường hợp lại không yêu cầu tôi thấu. Ví dụ: đối với dụng cụ cắt gọt như taro, khoan, dũa…cần lõi có độ dẻo nhất định để tránh gãy khi va đập do vậy dùng thép có độ thấm tôi thấp lại có lợi. Hiện nay có khuynh hướng dùng thép có độ thấm tôi thấp để chế tạo chi tiết cần lõi dẻo dai và làm giảm sự thay đổi thể tích khi tôi.

7.2.5. Cách xác định nhiệt độ tôi

Khi tôi thép ta phải nung lên quá nhiệt độ Ac­1, tuy nhiên đối với thép có hàm lượng cacbon khác nhau, cách xác định nhiệt độ tôi cũng khác nhau.

Đối với thép cacbon có tổ chức triển khai tế vi tương thích với giản đồ trạng thái Fe – C, xác lập nhiệt độ tôi theo những điểm tới hạn của nó .
1. Đối với thép trước cùng tích và cùng tích ( ≤ 0.8 % C )
Với thép trước cùng tích không hề chỉ nung cao hơn Ac1 thấp hơn Ac3, chính bới khi đó thép có tổ chức triển khai Ferit + austenit, khi làm nguội nhanh ngoài Mactenxit ra vẫn còn Ferit. Ferit là pha mềm do đó độ cứng của thép tôi không đạt được giá trị cao nhất, tạo ra điểm mềm không có lợi cho độ bền và tính chống mài mòn. Khi tôi trọn vẹn ( t0tôi > Ac3 ­ ) tổng thể Ferit hòa tan hết vào austenit, do đó sau khi tôi thép chỉ có Mactenxit và không có Ferit, độ cứng sẽ đạt được là giá trị cao nhất .
Vì vậy nhiệt độ tôi lấy cao hơn Ac3, tức nung nóng thép đến trạng thái trọn vẹn là austenit. Cách tôi này gọi là tôi trọn vẹn .
t0tôi ­ = Ac3 + ( 30 ÷ 50 ) 0C
Như vậy nhiệt độ tôi của thép trọn vẹn nhờ vào vào điểm Ac3. Lượng cacbon tăng lên từ 0,1 đến 0,8 % nhiệt độ tôi giảm đi .
2. Đối với thép sau cùng tích ( > 0,8 % C )
Với thép sau cùng tích không nung cao quá Acm, do tại thép này có thành phần cacbon cao ( > 0,8 % C ), khi nung quá Accm tổng thể XeII hòa tan hết vào austenit làm cho pha này có lượng cacbon cao ( bằng lượng cacbon của thép ), khi làm nguội nhanh được Mactenxit với hàm lượng cacbon cao, thể tích riêng lớn và do đó còn lại nhiều austenit dư. Như vậy mặc dầu Mactenxit trong cách tôi này có độ cứng cao nhất, nhưng độ cứng chung của thép tôi ( gồm Mactenxit và austenit dư ) lại thấp hơn quá nhiều. Cách tôi như vậy không đạt nhu yếu về độ cứng. Mặt khác nung thép quá Accm tức phải nung tới nhiệt độ cao ( đường SE dốc hơn GS ) sẽ làm hạt austenit lớn ( gây cho thép tôi dòn ), oxy hóa và thoát cacbon ở mặt phẳng. Khi nung cao hơn Ac1 nhưng thấp hơn Accm thép này, ở trạng thái nung thép có tổ chức triển khai austenit với lượng cacbon khoảng chừng 0,85 % C và XeII, khi làm nguội được Mactenxit chứa 0,85 % C có thể tích riêng không quá lớn do vậy lượng austenit dư không quá nhiều. Tổ chức nhận được sau khi tôi gồm M + XeII + ít austenit dư, có độ cứng chung cao nhất khoảng chừng 62-65 HRC. Ở đây, XeII còn có độ cứng cao hơn M chút ít, hơn thế nữa XeII do chưa hòa tan hết vào austenit nên sống sót ở dạng hạt nhỏ phân bổ đều lại làm tăng tính chống mài mòn .
Như vậy nhiệt độ tôi lấy cao hơn Ac1 nhưng thấp hơn Accm, tức nung tới trạng thái không trọn vẹn austenit : austenit + xementit II. Cách tôi này gọi là tôi không trọn vẹn .
t0tôi ­ = Ac1 + ( 30 ÷ 50 ) 0C
Do vậy thép sau cùng tích đều có nhiệt độ tôi giống nhau, không phụ thuộc vào vào thành phần cacbon .

Hình 7.5: Khoảng nhiệt độ tôi cho thép
Đối với thép hợp kim thấp ( tổng lượng nguyên tố kim loại tổng hợp khoảng chừng 1 – 2 % ) nhiệt độ tôi giống như thép cacbon có hàm lượng cacbon tương tự .

Đối với thép hợp kim trung bình và cao (tổng lượng nguyên tố hợp kim > 5%) có tổ chức tế vi không phù hợp với giản đồ trạng thái Fe – C. Nhiệt độ tôi của các thép đó phải tra ở các sổ tay nhiệt luyện.

7.2.6. Môi trường tôi

7.2.6.1.Yêu cầu với môi trường tôi

– Môi trường tôi phải tạo được chuyển biến Mactenxit. Muốn vậy, thiên nhiên và môi trường tôi phải có năng lực làm nguội thép với vận tốc lớn hơn hay bằng vận tốc tôi tới hạn .
– Giảm được vận tốc chuyển biến để tránh biến dạng và ứng suất dư. Làm nguội chậm thép ở trong khoảng chừng nhiệt độ trên 6000C và dưới 5000C đặc biệt quan trọng là trong khoảng chừng nhiệt độ chuyển biến Mactenxit ( dưới 3000C ), vận tốc nguội càng chậm càng tốt vì chuyển biến này gây ra ứng suất tổ chức triển khai lớn. Đạt được nhu yếu này sẽ bảo vệ thép tôi không bị nứt và ít cong vênh .
Điều kiện làm nguội lý tưởng nhất được diễn đạt trên hình vẽ sau :

H×nh 7.7. Điều kiện làm nguội lý tưởng
Để thu được tổ chức triển khai Mactenxit và tránh tạo ứng suất dư ta cần chú ý quan tâm là trong khoảng chừng 550  6500C nên làm nguội nhanh và khoảng chừng 200  3000C cần làm nguội chậm .

– Ngoài 2 yêu cầu quan trọng bên trên, cần chú ý các yêu cầu khác đối với môi trường tôi như: dễ kiếm, sử dụng an toàn, không có tương tác hóa học, điện hóa, có độ bám vào bề mặt cao để môi trường tiếp xúc đều với chi tiết.

7.2.6.2. Một số môi trường nguội hay dùng

* Nước:

– Đặc điểm:
+ ) Là thiên nhiên và môi trường tôi dễ kiếm, rẻ tiền và bảo đảm an toàn
+ ) Có vận tốc nguội nhanh
+ ) Dễ phá áo hơi và độ linh động cao
+ ) Dễ gây nứt, cong vênh do vận tốc nguội ở vùng chuyển biến Mactenxit lớn
– Phạm vi vận dụng : Dùng tôi cho thép cacbon ( % C trung bình ) và những chi tiết cụ thể đơn thuần .
* Dầu :- Đặc điểm :

+) Lớp màng hơi của dầu ổn định do đó tốc độ nguội chậm hơn so với nước.

+ ) Độ linh động kém và áo hơi khó phá hỏa
+ ) Môi trường tôi ít bảo đảm an toàn, dễ cháy
Dầu thường dùng là dầu mazut, dầu máy
– Phạm vi vận dụng : Dùng tôi thép có hàm lượng cacbon cao, thép hợp kim trung bình với tư cách là môi trường tự nhiên tôi thứ hai .
* Muối nóng chảy :
– Đặc điểm :
+ ) Tránh được hiện tượng kỳ lạ oxi hóa thép
+ ) Tạo vận tốc nguội không thay đổi nhưng vận tốc nguội chậm
+ ) Độc hại và dễ nổ

– Phạm vi áp dụng: Dùng tôi thép hợp kim cao

7.2.7. Các phương pháp tôi thông thường

* Tôi một môi trường:

– Định nghĩa : Là quy trình tôi mà chi tiết cụ thể chỉ được làm nguội trong một môi trường tự nhiên duy nhất ( đường ( 1 ) )
– Đặc điểm :
+ ) Đơn giản, dễ thao tác
+ ) Không hạn chế được vận tốc nguội khi có chuyển biến M do đó cụ thể dễ bị biến dạng và nứt
– Phạm vi vận dụng : Do những đặc thù trên mà tôi một môi trường tự nhiên chỉ vận dụng cho những chi tiết cụ thể không quan trọng, cấu trúc đơn thuần .
* Tôi 2 thiên nhiên và môi trường :
– Định nghĩa : Là quy trình tôi mà chi tiết cụ thể được làm nguội trong 2 thiên nhiên và môi trường có vận tốc nguội khác nhau. Môi trường 2 có vận tốc nguội chậm hơn môi trường tự nhiên 1 ( đường ( 2 ) )

H×nh 7.8 Các phương pháp tôi thường gặp
– Đặc điểm :
+ ) Lợi dụng được ưu điểm của 2 thiên nhiên và môi trường tôi. Lúc đầu khi còn ở nhiệt độ cao, thép được làm nguội ở môi trường tự nhiên có vận tốc nguội mạnh, sau đó khi gần đến nhiệt độ chuyển biến M thép được chuyển sang làm nguội trong thiên nhiên và môi trường có vận tốc nguội bé hơn. Chuyển biến M xảy ra trong thiên nhiên và môi trường nguội chậm nên giảm bớt ứng suất bên trong, ít nứt. Đây là cách tôi thích hợp cho thép cacbon ( đặc biệt quan trọng cho thép cacbon cao ) vừa bảo vệ đạt độ cứng, vừa ít xảy ra biến dạng, nứt .
+ ) Khó xác lập được thời gian chuyển cụ thể từ thiên nhiên và môi trường một sang môi trường tự nhiên hai. Thời điểm chuyển thiên nhiên và môi trường tốt nhất là khi thép có nhiệt độ cao hơn Ms khoảng chừng 1000C. Nếu chuyển quá sớm, thép bị nguội trong môi trường tự nhiên hai có vng nhỏ sẽ dễ không đạt được độ cứng nhu yếu, nếu chuyển quá muộn, chuyển biến M sẽ xảy ra ở ngay trong thiên nhiên và môi trường một, ứng suất bên trong lớn, gây biến dạng và nứt .
– Phạm vi vận dụng :
Do những đặc thù của tôi 2 thiên nhiên và môi trường mà để triển khai nó phải yên cầu công nhân có kinh nghiệm tay nghề cao ( xác lập thời gian chuyển thiên nhiên và môi trường ), khó cơ khí hóa, thường vận dụng cho sản xuất từng loại nhỏ hoặc đơn chiếc .
* Tôi phân cấp :
– Định nghĩa : Là quy trình tôi sử dụng thiên nhiên và môi trường làm nguội là một loại muối nóng chảy ở nhiệt độ lớn hơn Mđ ; T0 = Mđ + ( 30  50 ) 0C. Thép được làm nguội và giữ đẳng nhiệt trong một thời hạn nhất định để đạt được nhiệt độ của thiên nhiên và môi trường muối nóng chảy, sau đó chuyển sang thiên nhiên và môi trường không khí làm nguội chậm để tạo chuyển biến Mactenxit ( đường ( 3 ) )
– Đặc điểm :
+ ) Ứng suất bên trong thấp do quy trình nguội được chia làm 2 cấp nên chênh lệch nhiệt độ giữa lõi và mặt phẳng thấp, chuyển biến Mactenxit xảy ra với vận tốc nguội rất chậm .
+ ) Có thể thực thi nắn, sửa cong vênh trong những đồ gá đặc biệt quan trọng khi làm nguội thép ở trong không khí từ nhiệt độ ” phân cấp ” .
+ ) Không vận dụng được cho những chi tiết cụ thể có tiết diện lớn vì môi trường tự nhiên làm nguội có nhiệt độ cao ( 300  500 ) 0C năng lực làm nguội chậm nên với chi tiết cụ thể có tiết diện lớn khó đạt đến vth
+ ) Môi trường muối nóng chảy dễ bị nổ, gây mất bảo đảm an toàn và rất ô nhiễm
– Phạm vi vận dụng : Các dụng cụ bằng thép hợp kim với tính không thay đổi của  quá nguội lớn ( vt. h nhỏ ) có tiết diện bé .
* Tôi đẳng nhiệt :
– Định nghĩa : là quy trình tôi cũng dùng thiên nhiên và môi trường muối nóng chảy, giữ cụ thể trong muối một thời hạn để  phân hóa trọn vẹn thành F + Xe có độ cứng tương đối cao và độ dai tốt ( thường giữ đẳng nhiệt ở 2500  4000C để được Bainit ) ( đường ( 4 ) ) .
– Đặc điểm :
+ ) Tổ chức sau tôi là Bainit, có độ cứng nhỏ hơn M sau khi tôi đẳng nhiệt, không cần ram

+) Với thép cacbon và hợp kim cao, sau khi tôi phải tiến hành gia công lạnh nhằm mục đích chuyển biến Mactenxit hoàn toàn.

H×nh 7.9 Tôi đẳng nhiệt

– Phạm vi vận dụng : Chỉ vận dụng cho những thép hợp kim có tính không thay đổi của  quá nguội lớn và với tiết diện nhỏ. Do tạo nên tổ chức triển khai tấm không tốt nên khoanh vùng phạm vi vận dụng của tôi đẳng nhiệt bị hạn chế. Có thể vận dụng cho một số ít cụ thể và dụng cụ có dạng tấm mỏng mảnh .
* Tôi bộ phận :
– Định nghĩa : Là chiêu thức tôi mà chỉ có một phần chi tiết cụ thể được tôi cứng tức là có chuyển biến M .
– Các cách thực thi : Có 2 cách tôi bộ phận .
+ ) Nung nóng bộ phận : Chỉ nung nóng phần cần tôi cứng đến nhiệt độ tôi, sau đó làm nguội thông thường trong thiên nhiên và môi trường tôi thích hợp, phần được nung nóng sẽ được tôi cứng, những phần còn lại vẫn bảo vệ độ dẻo .

+) Nung nóng toàn bộ, làm nguội bộ phận(tôi tự ram): Nung nóng toàn bộ chi tiết lên đến nhiệt độ tôi, nhưng chỉ làm nguội bằng môi trường tôi thích hợp những phần cần cứng.

– Phạm vi vận dụng : Thường vận dụng để tôi những chi tiết cụ thể như lưỡi cưa, đục hay đầu mút xupáp của động cơ .
* Gia công lạnh :
Với nhiều thép dụng cụ kim loại tổng hợp, do lượng cacbon và lượng NTHK cao, điểm Mk hạ thấp dưới 00C, nếu tôi trong những môi trường tự nhiên tôi thường thì thì hiệu suất cao hóa bền không cao nên ngay lập tức phải đem thép làm lạnh đến nhiệt độ âm trong những thiết bị lạnh, gia công lạnh phải thực thi ngay sau khi tôi vì để lâu ở nhiệt độ thường sẽ làm không thay đổi hóa , hiệu suất cao sẽ kém .

Chia sẻ với bạn bè của bạn:

Source: https://entechgadget.com
Category: Wiki

RELATED ARTICLES

LEAVE A REPLY

Please enter your comment!
Please enter your name here

Bài viết hay nhất

DANH MỤC WEBSITE